中国口腔医学继续教育杂志２０１０年１月第１３卷第６期 一匕识 一译文 ＿ 饰面技术对丫汀ＺＰ三层结构损害和可靠性的影响 ＥｆｆｅｃｔｏｆＶｅｎｅｅｒｉｎｇＴｅｃｈｎｉｑｕｅｓｏｎＤａｍａｇｅａｎｄＲｅｌｉａｂｉｌｉｔｙｏｆｙ一ＴＺＰＴｒｉｌａｙｅｒｓ ＰｅｔｒａＣＧｕｅｓｓ原载ＴｈｅＥｕ「ｏｐｅａｎＪｏｕｒｎａｌｏｆＥｓｔｈｔ．ｃＤｅｎｔ．ｓｔ印 ２００９４（３）：２６２一２７６（英文） 孙挺译 邵龙泉 审 目的：３。
℃的环境下对钻稳定四方多晶氧化错陶瓷（丫一下ＺＰ）支架一饰面一复合树脂块三层结构复合体进行 口腔离轴运动步进应力疲劳测试，测定不同饰瓷技术对三层结构复合体的破坏模式和可靠性的影响。
方法：将 ＣＡＯ／ＣＡＭ技术制作的卜下ＺＰ支架随机分为两组，每组２４个。
试验组和对照组分别采用失蜡压铸技术（ＩＰＳｅ．ｍｏｘ２．「Ｐｒｅｓｓ，ＩｖｏｃｌａｒＶｉｖａｄｅｎｔｔｅｓｔｇ「ｏｕｐｐｒｅｓｓ，ｎ＝２４）和手工堆瓷技术（ＩＰＳｅ．ｍａｘＣｅｒａｍ，ＩｖｏｃｌａｒＶｌｖａｄｅｎｔ，ｃｏｎｔｒｏｌｇｒｏｕＰＰ「ｅｓｓｎ＝２４）。
完成的试件尺寸为１Ｚｍｍｘ１Ｚｍｍｘ０．７ｍｍ。
使用树脂粘结剂（ＡｌｌｏｙＰｒｉｍｅｒａｎｄＰａｎａｖ｝ａ２１Ｋｕｒａｒａｙ）将饰瓷完成的瓷块粘结于复合树脂块（１Ｚｍｍｘ１Ｚｍｍｘ４ｍｍＺ一１００）上在水中存放７ｄ后进行疲劳试验。
使用带有碳化钨硬质合金球（。
＝３．１８ｍｍ）的力学测试机（ＥＬ一３３０Ｂｏｓｅ／Ｅｎｄｕｒａｔｅｃ）设定三个等级的载 荷力，对试件进行口腔离轴运动步进应力疲劳测试。
对试件加载应力，直到裂纹达到结合界面。
试件被弯折与 应 力方 向成 ３０ 。
，以模拟后 牙牙尖 的斜 度 。
进 行单循环加载试验 ，直 至试 件破坏 记录单循环临界载荷值 即步 进应力（ｎ＝３）。
结果试验组临界载荷为８２５Ｎ对照组为Ｂ０３Ｎ。
不论采用何种饰瓷技术卜下ＺＰ支架一饰面一复 合树脂块三层结构复合体均出现从表面至结合界面的锥形深裂纹，丫一下ＺＰ支架未出现径向断裂。
记录Ｗｅｌｕｌｂｌ应 力水平概率曲线《ＡｌｔａＰｒｏＲｅｌｉａｓｏｆｔ）进行ＺｏＮ、１０万次循环加载，计算试件的可靠性。
两组试件的可靠性相似（试验组为０５４对照组为０５１）。
结论：负载模拟胎力后，两种饰瓷技术制作的卜下Ｚ尸一饰面复合体的步进应 力疲劳可靠性相似。
两种饰瓷技术的破坏模式相同均为局限于饰面瓷的表面破坏。
尹尹／， 专家点评 邵龙泉教授点评：全瓷的修复效果美观逼真，已被广大医患认可，但其强度一直是人们关注的焦点。
目前在所有全瓷修复材料中，以ＣＡＤ／ＣＡＭ制作的二氧化错全瓷修复强度最高，且具有高耐热性及良好的生物安全性，但透明度较天然牙低，在固定修复治疗中，氧化错全瓷冠需配合饰面技术方能达到良好的美学效果。
因此，饰面技术对全瓷强度的影响备受关注。
本文主要比较了失蜡压铸技术和手工堆瓷技术对氧化皓三层结构（饰面一核心一树脂复合物）在类咬合力下的可靠性和破坏模式的影响，为日后临床工作中饰面技术的选择提供了依据，虽然没有得出阳性结论，但从优化饰面技术来提高氧化错全瓷修复的临床应用，的确是一个十分有意义的尝试，给我们启迪。
译者 南方医科大学口腔医学院广州市广州大道北ＩＢ３８号 ５１０５１５ ２军 中｝。
．、腿学继续教育杂、 中国口腔医学继续教育杂志２０１。
年１月第１３卷第６期 引言 ２０世纪９０年代初，忆稳定四方多晶氧化错陶瓷（Ｙ一ＴＺＰ）作为全瓷修复体的支架材料被引人牙科。
Ｙ一ＴＺＰ支架的加工普遍使用ＣＡＤ／ＣＡＭ技术。
由于Ｙ一ＴＺＰ陶瓷的相变增韧作用，Ｙ一ＴＺＰ陶瓷的机械性能较其他全瓷系统更为突出。
一些体外试验表明Ｙ一ＴＺＰ陶瓷具有很高的挠曲强度（９００一１２ＯＯＭＰａ）和断裂韧性（９一１０ＭＰａ·ｍ‘２）。
因此，以Ｙ一ＴＺＰ为基 底冠的全瓷修复体被广泛应用于牙科修复。
由于Ｙ一ＴＺＰ陶瓷的结晶含量高，其透明度较天 然牙差，必须使用配套的饰面瓷才能达到良好的美学效果。
由十标准手工堆瓷技术的应用，已专门发展 了各种低熔饰面陶瓷作为氧化错支架的材料。
目前尚没有关于氧化错全瓷修复体５年以＿Ｌ长期临床效果的数据。
然而中短期临床研究证明Ｙ－ＴＺＰ支架在体外具有很高的稳定性。
对于前牙区３单位的固定义街，Ｙ一ＴＺＰ基底冠的断裂尚未见报道。
支架与饰面瓷发生分离以及饰面瓷的轻微剥脱是全瓷修复体失败的最常见原因。
修复治疗２４一３８个月后，基牙支持式固定义齿饰面瓷的剥脱率为８％一２５％。
修复治疗１２个月后，种植体支持式固定义齿的饰面瓷剥脱率为５３％。
认为影响氧化错全瓷修复 体长期成功率的主要原因是饰面瓷的自身强度不足 以及饰面瓷与氧化错基底冠的结合强度较低。
咬合 接触和磨耗产生的微裂纹也是导致全瓷修复体失败的原因之
一。
修复的几何设计尤其是支架的设计，饰面瓷的 支持力，瓷层的厚度均是饰面瓷内聚破坏的可能原因。
此外，饰面瓷的力学性能也可能影响Ｙ一ＴＺＰ全 瓷修复体的临床效果。
由于饰面瓷在各方面尚存在 弱点，不断有研究致力于改善饰面瓷的微观结构、力 学性能以及饰瓷的技术。
随着压铸玻璃陶瓷饰面瓷的发展，一些厂商致力于将现有的压铸技术的优点 与高强度的氧化错支架相结合。
由于适合Ｙ一ＴＺＰ支架的压铸饰面瓷进入市场的 时间很短，儿乎没有关于Ｙ一ＴＺＰ支架一压铸饰面修 复体的临床效果的资料可供参考。
先前的临床试验和实验室研究已基本探明了高标准条件下的Ｙ一ＴＺＰ 全瓷系统的各种生物力学性能。
修复体的疲劳是影响支架一饰面系统的寿命的因素之
一。
对于平面状的支架一饰面复合体，体外口腔运动的赫兹接触测试是 认识材料基本性能的开始。
该测试模拟潮湿环境下的基本稽运动，进行滑动循环运动负载疲劳测试。
目的是追踪疲劳测试中裂纹的扩散路径，以确定材料的破坏模式和可靠性。
先前关于支架一饰面一复合树脂块三层结构复合体在水中的循环负载的研究已经定义了几种破坏模式。
在循环应力作用下，应力集中可能导致饰面瓷表面发生锥形破坏。
最近的研究表明，离轴负载中的滑动会产生摩擦力，摩擦力使接触区后缘的拉应力增大，从而产生一系列的局部锥形裂缝（图１）。
由于饰面瓷较支架的强度低，故支架与饰面瓷的结合界面能承受的拉力较低，结合界面受到拉力时易产生弯曲的径向裂纹。
支架的破坏模式比较特殊，是源自粘结内表面的破坏（图１）。
图１接触负载实验示意图，支架一饰面瓷复合体和与牙本质弹性模量相似的复合树脂块粘结在一起碳化钨硬质合金球加载头对试件加压进行循环双轴接触负载试验试件产生了深浅不一的局部锥形裂纹箭头为滑动方向虚线为支架内部的弯曲径向裂纹 已有研究证实氧化错具有较高的强度，临床中修复体的破坏模式以饰面瓷和结合界面的破坏为主，未来的发展和研究方向将主要集中于饰面瓷性能的改善。
本研究的目的是比较压铸技术和手工堆瓷技术对Ｙ一ＴＺＰ支架一饰面复合体的破坏模式和可靠性的影响。
首先对试件进行疲劳强度测试，而后应用显微镜观察、分析试件的破坏模式。
中｝、，；腔医铆续教育杂志２夕 中国口腔医学继续教育杂志２０１０年１月第１３卷第６期 材料和方法 支架为１２ｍｍｘ１２ｍｍｘｏ．ｓｍｍ的长条形。
支架为厂家所提供，是Ｙ一ＴＺＰ瓷块（ＩＰｓｅ．ｍａｘ‘ＺｉｒＣＡＤ，ＩｖｏｃｌａｒＶｉｖａｄｅｎｔ，Ｓｃｈａａｎ，Ｌｉｅｃｈｔｅｎｓｔｅｉｎ）经ＣＡＤ／ＣＡＭ切割、致密烧结制成。
用磨抛机（ＥｃｏＭｅｔ⑧４，Ｂｕｅｈｌｅｒ，ＬａｋｅＢｌｕｆｆ，ＩＬ，ｕｓＡ）将支架打磨成平坦的长方体。
然后在冷水降温下用１５林ｍ粒度金刚石树脂磨轮将支架抛光至０．ｓｍｍ厚，超声清洁３０ｍｉｎ。
将４８个瓷块随机分成两组，分别采用失蜡压铸法和手工堆瓷法进行饰瓷。
试验组采用失蜡压铸法（ＩＰｓｅ．ｍａｘｉＺｒＰｒｅｓ，ＩＶｏＣｌａｒＶｉｖａｄｅｎｔ）进行饰瓷（表ｌ）。
在支架表面烧 结一层３０协ｍ厚的瓷层。
用尺寸为１２ｍｍＸ１２ｍｍｘ１．ｏｍｍ的蜡片包裹支架表面，在蜡片表面安置直径３ｍｍ的铸道蜡，按照厂商说明压铸饰瓷（表２）。
对照组采用手工堆瓷法（ＩＰｓｅ．ｍａＸＣｅｒａｍ，ＩｖｏｃｌａｒＶｉｖａｄｅｎｔ）。
将饰瓷粉与相应的浆液混合，涂于Ｙ一ＴＺＰ支架表面（表ｌ）。
涂布两层瓷粉，按照厂商的要求进行烧结。
失蜡压铸和手工堆瓷过程均按照厂商要求进行。
在冷水降温下用１５尽ｍ粒度金刚石树脂磨轮打磨饰瓷表面，形成总厚度为１．２ｍｍ的瓷层（饰面瓷厚０．７ｍｍ），同时保持瓷块的长方体外形。
取１ｐｍ、３尽ｍ、６尽ｍ的抛光膏（ＭｅｔａｄｉＭｉｃｒｏｃｒｙｓｔａｌｉｎｅＤｉａｍｏｎｄＳｕｓ详ｎｓｉｏｎ，Ｂｕｅｈｌｅｒ），用１２００细砂磨轮、抛光轮对饰瓷表面进行镜面抛光。
制作１２ｍｍｘ１２ｍｍｘ４ｍｍ的复合树脂基底 表１厂商公布的核瓷和饰面瓷的化学组成和机械性能 基底材料！ＰＳｅ．ｍａｘＺｉｒＣＡＤ．ＩｖｏｃｌａｒＶｉｖａｎｄｅｌｔＡＧＳｄ，溯Ｌｊｅｃ卜ｔ田ｓｔｅｊｎＢａｔｃｈ：Ｊ２０５５７ Ｃｅｒｅｃ｝ｎＬａｂ，ＳｉｒｏｎａＢｅｎ由ｅｉｍ．Ｇｅｒｍａｎｙ Ｚｒｏ８７一９５Ｚ Ｙ０４一６２３ Ｈｆｏ，１一５ ＡＩｏ０．５一１Ｚ３ 饰面瓷ＩＰＳｅ．ｍａｘＣｅｒａｍＺｌｒＬｉｎｅｒ，Ｉｖｏｃ｝ａｒＶｉｖａｄｅｎｔＡＧＳｃｈａａｎＬｉｅｃｈｔｅｎｓｔｅｌｎＢａｔｃｈ．Ｈ２６１６６ＩＰＳｅ．ｍａｘＺｉｒＰｒｅｓｓＨｌｇｎｔｒａｎｓｌｕｃｅｎｃｙｉｎｇｏｔｓ（ｆｌｕｏｒａｐａｔｌｔｅｇ｝ａｓｓｖｅｎｅｅｒｉｎｇｃｅｒａｍ｝ｃ）ＩｖｏｃｌａｒＶｌｖａｄｅｎｔＡＧ，ＳｃｈａａｎＬｌｅｃｈｔｅｎｓｔｅｉｎ，ｓａｔｃｈ：Ｈ２６０６９ＩＰＳｅ．ｍａｘＣｅｒａｍ，Ｄｅｎｔｉｎ（ｎａｎｏ一ｆｌｕｏｒａＰａｔｌｔｅｇｌａｓｓｖｅｎｅｅｒｌｎｇｃｅｒａｍｌｃ）ＩｖｏｃｌａｒＶｌｖａｄｅｎｔＡＧ，ＳｃｈａａｎＬｌｅｃｈｔｅｎｓｔｅｌｎＢａｔｃｈ．Ｊｌｌ４７０ ５１０２５０一６０Ａ１２ｏ３１６一２２； Ｋｏ６一８Ｚ Ｎａ６一９２ 颜料及其他氧化物 ｓ！０２５７一６２ Ａ１ｏ１２一１８２３ ＫＺｏ６一８；ＮａＺＮ７一１０Ｚｒｏ １．５一２．５；颜料及其他氧化物 ５１０２６０
一 ６５： ＡＩｏ９一Ｚ３ １１； Ｋｏ７一８Ｚ Ｎａｏ７一８Ｚ Ｚｎｏ２２一３：Ｃａｏ，ｐＺｏ。
和 Ｆ２５一７５ １０．８９８ 表２基底材料的预处理，应用饰面瓷材料和饰瓷过程 ９００ ２１０ ＩＰＳｅｍａＸ２ｉｒＰｒｅＳＳ ＳｔｅａｍｃｌｅａｎｉｎｇＡｌｒ一ｄｒｙｉｎｇ ｝ＰＳｅ．ｍａｘＣｒｅ日ｒｎ ＳｔｅａｒｎｃｌｅａｎｉｎｇＡｉｒ一ｄｒｙｉｎｇ ．２石 中国「了腔医学继续教育杂志 ＩＰＳｅ．ｍａｘＣｅｒａｍＺｉｒＬｉｎｅｒ｝ＰＳｅ．ｍａｘＣｅｒａｍＺｌｒＬｌｎｅｒＬＩｑｕｉｄ！ＰＳｅｍａｘＣ言日ｍＤ印ｔｉｎＡＺＩＰＳｅ．ｍａｘＣｅｒａｍＢｕｉｌｄ一ｕＰＬｉｑｕｉｄ ｝ＰＳｅ．ｍａｘＺｉｒＰｒｅｓｓＨＴｉｎｇｏｔｓ ＩＰＳｅ．ｒｎａｘＣｒｅ日们Ｏ叮ｌｔｉｎＡＺＩＰＳｅ．ｍａｘＣｅｒａｍＢｕｉｌｄ一ｕＰＬｉｑｕｉｄ ＰｒｏｇｒａｍａｔＥＰ６００（ＩｖｏｃｌａｒＶｌｖａｄｅｎｔＳｃｈａａｎＬｌｅｃｈｔｅｎｓｔｅ｛ｎ）ＰｒｇｏｒａｍａｔＰ１０《ＩｖｃｏｌａｒＶｉｖｄａｎｅｔｃＳｈａａｎ．Ｌｉｃｅｈｔ即ｓｔｅｉｎ） 中国口腔医学继续教育杂志２０１０年１月第１３卷第６期 块（Ｚ一１００，３ＭＥＳ尸Ｅ，Ｓｔ．Ｐａｕｌ，ＭＮ，ＵＳＡ），使瓷块获得与牙本质相近的弹性模量。
将复合树脂基底块在水中放置６０ｄ，使之吸湿膨胀。
距离Ｉｃｍ对复合树脂块表面进行５０ｏｍ的Ａ１２０３粉机械喷砂（０．５ＭＰａ，５５）并超声清洁（ＳｏｎｉｃＣｌｅａｎｅｒＦＳ１５，ＦｉｓｈｅｒＳｃｉｅｎｔｉｆｉｃ，Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇｈ，ＰＡ，ＵＳＡ）。
０．ｌｍｏｌ／Ｌ氢氧化钠冲洗Ｙ一ＴＺＰ支架底部表面１０５，干燥，涂布金属底漆（Ａｌｌｏｙ尸ｒｉｍｏｒ，Ｋｕｒａｒａｙ，Ｔｏｋｏｙ，Ｊａｐａｎ），１０５后干燥。
在复合树脂基块两个对角放置５０尽ｍ厚的塑料箔片，预留５０尽ｍ的粘结剂空间。
使用树脂粘结剂（Ｐａｎａｖｉａ②２１，Ｋ盯ａｒａｙ）将表面硅烷化的Ｙ一ＴＺＰ支架粘结于复合树脂块上。
粘结过程按照厂商的要求进行。
完成的试件由饰面、支架、树脂粘结剂、复合树脂块构成。
将试件在水中放置７ｄ，进行疲劳测试。
每组随机抽取３个样本进行赫兹单向加载实验。
将试件置人万用力学测试机（Ｉｎｓｔｒｏｎ５５６６，ＩｎｓｔｒｏｎＣｏ．，Ｃａｎｔｏｎ，ＭＡ，ＵＳＡ），使用半径为３．１８ｍｍ的碳化钨硬质合金球以１．ｏｍｍ／ｍｉｎ的速率对试件施加逐渐增大的载荷，直至试件发生断裂，记录平均临界载荷。
疲劳实验 使用机械测试机（ＥｎｄｕｒａＴＥＣＥＬＦ３３００，ＥｎｄｕｒａＴＥＣＳｙｓｔｅｍｓＣｏｒＰｏｒａｔｉｏｎ，Ｍｉｎｎｅｔｏｎｋａ，ＭＮ，ＵＳＡ）对每组２１个试件进行口腔运动步进应力疲劳测试。
以碳化钨硬质合金球（ｒ一３．１８ｍｍ）为加载头，在水中对试件加载疲劳应力，频率为１．５一ＺＨｚ。
使用软件（Ｗｉｎｔｅｓｔ，ＥｎｄｕｒａＴＥＣｓｙｓｔｅＴｎｓＣｏｒｌ＞ｏｒａｔｉｏｎ）监测载荷和位移。
试件与应力方向成 。
３０（图１），以模拟后牙牙尖的斜度。
在步进应力测试（应力加速法）中，试件负载的应力逐级递增，应力每增加一个等级，循环数也相应增加。
用显微镜（ＭＺＡＰＯ，Ｌｅｉｃａ，Ｗｅｔｚｌａｒ，Ｇｅｒｒｎａｎｙ）和３Ｄ镜面反射显微镜（Ｍｏｄｅ１Ｈ一１６０，ＥｄｇｅＳｃｉｅｎｔｉｆｉｃＣｏ，ＳａｎｔａＭｏｎｉｃａ，ＣＡ，ＵＳＡ）分别在５０倍放大倍数和多个放大倍数下观察断裂的试件。
如果试件未发生断裂，增大应力，同时改变循环次数，重复卜述过程，直至所有试件均发生断裂，或者载荷量和循环数达到最大设定值。
设定三个等级的步进应力，应力大小比值为４：２：１。
使用应力加速测试方法，试件可在相对较短的时间内发生疲劳破坏。
将破坏模式分为锥形裂纹（包括试件表面、内部的裂纹和不完全裂纹）和底部表面径向裂纹（图１）。
试件破坏的标准为锥形裂纹达到支架和饰面结合界面。
将破坏的试件嵌人环氧树脂中（ＥｐｏＦｉｘ，ｓｔｒｕｅｒｓ，Ｂｌｌｅｒｕｐ，ＤｅｎｍａｒＫ），在立体显微镜下观察其横截面，以确定破坏模式。
应用可靠性分析软件（Ａｌｔａ７Ｐｒｏ，Ｒｅｌｉａｓｏｆｔ，Ｔｕｃｃｓｏｎ，ＡＺ，ＵＳＡ）分析疲劳数值的可靠性，疲劳数值取决于失败模式的分类。
应用Ｗｅｉｂｕｌｌ分布评估２００Ｎ、１０万次循环加载下所得数据的可靠性。
比较Ｗｉｅｂ沮１分布与双侧０９％可信区间是否有重叠的，以确定数据集是否不同。
结果 在单循环加载下，压铸饰瓷组（实验组）的临界载荷力的平均值为８２５士６３Ｎ，手工堆瓷组（对照组）的临界载荷力的平均值为８０３土８０Ｎ。
２０Ｎ负荷下的Ｗｅｉｂｕｌｌ应力值概率曲线（图２、图３）。
２００Ｎ、１０万次循环加载下两种饰瓷技术的可靠性相近（试验组为０．５４；对照组为０．５１）。
双侧９０％可信区间的界值无显著差异（表３）。
表３Ｗｅ．ｂｕ日分布计算１０万次循环和ＺＯＯＮ负荷下的可靠性 越举攀一９０％置信区间上限 平均值９０％置信区间下限 辉神辣术０．７２０．５４０３２ 分层堆塑技藩 ０７２０．５１０２６ 两组试件在循环应力加载下的临界载荷力大于单循环加载下的临界载荷力。
口腔步进应力测试后，实验组和对照组的所有试件均产生了到达结合界面的锥形裂纹。
采用两种技术饰瓷的试件破坏模式相同。
未发现裂纹沿结合界面扩散。
并且无论采用何种饰瓷技术均未发生饰面瓷剥脱和Ｙ一ＴＺＰ支架暴露。
在接触引发破坏实验中，４万次循环加压后，饰面瓷的表面破坏如见图ａ４、图ａ５。
试件表面应力加载的区域出现逐渐扩散性的半环形锥裂纹、环形锥裂纹和拟塑性应变所致的永久性锯齿状破坏（图４ｂ和ｓ）ｂ。
随后的口腔运动疲劳实验中，试件出现半环形锥裂纹、环形锥裂纹。
利用偏振光成像技术可见锥形裂纹向结合界面扩散。
随着循环次数的增加，残余 中｝、，．腔医学继续教育杂、夕厂 中国口腔医学继续教育杂志２０１０年１月第１３卷第６期Ｗｅｉｂｕｉｌ概率 Ｂｅｔ。
一２３７Ａ．ｐ。
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（ｏ）
一。
９．｝１４Ａ．ｐ。
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（，）一１４０｝】｝】 ｝ 划 揣 ｝ ２ｌｒＣｏｒｅＥｍａｘＰｒｓｅｓ 旧２００ＮＬＯａｄ阶Ｆ＝１９５＝３ ０００ １００００ 循环 １００００（〕Ｏ １０〔发ｌ〕以１ ９９
一 Ｗｅｉｂｕｌｌ概率 ９０１ １ ｛／ ／．／ ！ Ｂｅｔａ二１７２ＡＩＰｈａ（０）＝２２６３；ＡＩＰｈａ（１）＝一２０５ 图２在２００闪负荷下，ｌｐｓｅｍａｘ２ｌｒＣＡＤ／｝ＰＳｅｍａｘ ２．「尸ｒｅＳＳ试件的ｗｅ．匕。
日不可靠‘｝性循环数。
蓝点＝循环数值红线二双侧９０％置信区间的界值。
１９个试件发生破坏３个 试件保存 ５０｝ ｛ ／竺ｌ户／／ ｝ ／ 月喘 ｝ ｝ ／卢／１Ｚ２．ｌｒＥｍａｘＸＣｅｒａｍ ｌ ２００Ｎｔｏａｄ １０工｝一一一一一一一一一一一一一一一一４｝一一一一一不才一一刁乙一一刁匕 ！｝ ｝｝ ｝ ｝ ５｝ ｝ Ｆ＝２１５＝０
一 少州 厂 ／ １０００ １００００ 】１００００００ 循环 一１０〔〔幻以）〕 图３荷下 在２００闪负ｌｐｓｅｍ：ｘ ２ｌｒＣＡＤ／｝ＰＳｅｍａｘ Ｚ，「Ｃｅ「ａｍ试件的四ｅＩ匕川｝不可靠性循环数。
蓝点＝循环数值．红线＝双侧９０％置信区间的界值２１个试 件发生破坏 ２召中国［ｌ腔医学继续教育杂洁 中国口腔医学继续教育杂志２０１。
年１月第１３卷第６期 部分的破坏更加明显。
双向接触压力下的裂纹形态见图１。
发生嵌人性破坏试件的横断面显示破坏发生在接触部位（图４ｂ、图ｓｂ）。
非轴向口腔运动疲劳实验中，接触区域边缘下方陷窝的形成也可以作为试件发生永久性破坏的标志。
在应力加载的部位，合金球与试件接触区上方的边缘产生局部锥形裂纹（半环形裂纹）。
在应力滑过的接触区域，合金球与试 件接触区点下方的边缘产生锥形裂纹（环形裂纹）（图４ｂ、图ｓｂ）。
与环形锥裂纹相比，半环形部分锥裂纹扩散的深度和范围度更大，与试件表面呈的角度也更大， 在两组试件的饰面瓷内部和结合界面处均观察到球形孔隙，球形孔隙并不影响裂纹的扩散路径（图６ａ、ｂ）。
唇价图４ａ在１４００００次循环和４００Ｎ负荷下破坏的ＩＰＳｅ．ｍａｘＺｉｒＣＡＤ／ＩＰＳｅ．ｍａｘＺ．ｒＰ「ｅｓｓ试件的表面观。
锥形裂纹扩散至结 合界面导致试件发生破坏。
虚线：剖面；上方箭头：部分锥形裂纹。
扩散的裂纹隐藏在表面下借助偏振光成像可观察到。
下箭头：扩展的小锥形裂纹ｂ．在１０４００次循环和４０Ｎ负荷下，破坏的｝户５ｅ．ｍｘａ２ｌｒＣＡ／｝ＰＳｅｍａｘＺｉｒＰｒｅｓ试件的横断面：碳化钨硬质合金球加载头（ｄ＝３１８ｍｍ）与试件呈３０。
循环滑动加压。
上方箭头：部分锥形裂纹以大角度扩散至至结合界面。
下方箭头：锥形裂纹以较小的角度扩散至结合界面 图ｓａ在６００００次循环和３５０Ｎ负荷下破坏的ＩＰＳｅ．ｍａｘＺ：ｒＣＡＤ／ＩＰＳｅ．ｍａｘ２．「Ｃｅ「ａｍ试件的表面观：锥形裂纹扩散至结合界面．导致试件发生破坏。
虚线剖面上方箭头：部分锥形裂纹。
扩散的裂纹隐藏在表面下借助偏振光成像可观察到。
下箭头：扩展的小锥形裂纹；ｂ在６００００次循环和３５０Ｎ负荷下破坏的ＩＰＳｅ．ｍａｘＺ．ｒＣＡＤ／ＩｐＳｅｍａｘＺ．ｒＣｅｒａｍ试件的横断面二碳化钨硬质合金球加载头（ｄ二３．１８ｍｍ）与试件呈３０度角循环滑动加压。
上方箭头：部分锥形裂纹以大角度扩散至结合界面。
下方箭头：锥形裂纹以较小的角度扩散至结合界面 中，，，：、继续教育乳：２夕 中国口腔医学继续教育杂志２０１０年１月第１３卷第６期 图６ｏＰＩＳｅｍｘａｉＺｒＣＡＯ与ｌ／户ＳｅｍｘａｉＺＰｒｒｓｅｓ试件的横断面：在饰面瓷内部和结合界面可见局限的球形孔隙ｉＺＣｒＡＯ／｝户５ｅｍｏｘ乙Ｃｒｒｅａｍ试件的横断面：饰面瓷全层和结合界面可见球形孔隙 ｝ＰＳｅｍａｘ 讨论 模拟拾滑动接触疲劳测试结果表明热压铸饰瓷技术的可靠性并不比手工堆瓷技术高，２０Ｎ、０１万次循环加载下的Ｗｉｅｂｌｕｌ可靠性也无明显差异。
在０２ＯＮ、０１万次循环加载下，０５％的试件由于累积破坏发生断裂。
全瓷材料的疲劳性能与各种制作过程中所形成的总体缺陷（包括缺陷的大小、数量和分布）相关。
相对于热压铸饰瓷技术，手工堆瓷技术的堆瓷和烧结过程不易控制，灵活性大，结果不稳定。
热铸压饰瓷技术的程序较容易控制，稳定性高，故其制作完成的饰面瓷缺陷少，机械性能高。
先前的研究已证实采用压铸技术对全瓷修复体饰瓷是一种可靠的临床操作方法。
在氧化错支架上压铸饰瓷可能对修复体的疲劳特性产生影响，但本研究尚不能证实这一点。
无论采用何种饰瓷技术，发生在给面的逐渐向结合界面扩散的局部锥形裂纹都是导致试件破坏的首要原因。
无论采用何种饰瓷技术，裂纹均止于结合界面，未向支架扩散。
本研究观察到的失败模式与其他体外实验及临床研究的结果相一致，均为局限于饰面瓷的内聚破坏，并且均未发现结合界面发生完全断裂。
Ｙ一ＴＺＰ具有很高的结晶含量、抗挠曲强度和断裂韧性，因此其具有很强的抵抗亚临界断裂和水中应力腐蚀的能力。
虽然抬面的锥形裂纹可能不会导致修复体的完全破坏，但在潮湿环境中会成为水分到达手工堆筑饰瓷修复体内部的通道。
临床研究表明两种技术饰瓷的修复体较容易发生饰面瓷的碎裂，而不是基底冠的完全破坏。
为了减少功能运动中饰面瓷的内聚破坏和碎裂的发生，人们进行了很多研究，试图找到强度更高的饰面瓷。
根据厂商的研究结果，压铸饰面瓷的抗弯曲强度为（１１０ＭＰａ），高于手工堆瓷饰面瓷（ｇＯＭＰａ）。
但是，最近的一项研究证实两者之间强度的差异不足以导致可靠性和破坏模式的不同，该研究对冲Ｓｅ．ｍａｘＺｉｒＰｒｅｓ与ＣｅｒａｍＫａｖｏＥｖｅｒｅｓｔ２５支架－ＩＰＳｅ．ｍａｘＣｅｒａｍ饰瓷复合体的Ｗｅｉｂｕｌ模数和临界载荷进行了测试，证实了两种技术饰瓷的修复体的疲劳特性无明显差异。
饰面瓷的碎裂或整层剥脱通常与结合界面的结合强度差有关。
对于采用手工饰瓷的修复体，结合界面微观结构的破坏是饰瓷剥脱的主要证据。
扫描电镜结果显示，Ｙ一ＴＺＰ基底冠与压铸饰面的结合界面无孔隙，表面接触良好。
压铸饰瓷过程中施加的外部压力使得两种材料获得了良好的结合面形态和较高的结合强度。
然而本研究发现不论采用手工堆瓷技术还是压铸饰瓷技术，饰面瓷的微观结构中均存在球形孔隙（图６ａ和ｂ）。
孔隙的产生可能与制作过程以及牙科技师的技术有关。
但球形孔隙的产生与材料受力增大关系不大，因此孔隙的产生对材料断裂 一一丝 中国。
腔医学继续教育、 中国口腔医学继续教育杂志２０１。
年１月第１３卷第６期 强度的影响很小。
在手工堆瓷的饰面瓷中有广泛的孔隙分布（图６ｂ），但孔隙的存在并未影响裂纹的扩展。
手工堆瓷的饰面瓷的球形空隙多于压铸饰面瓷，但二者的疲劳特性并无差异。
饰面瓷的剥脱和结合界面裂纹的扩散并不是由饰瓷技术所致。
关于破坏模式的研究报道表明：基底冠和饰面材料之间有足够的结合力，所有试件均表现为局限于饰面瓷内部的内聚破坏。
热膨胀系数（ＣＴＥ）的不匹配以及残余应力对支架和饰面瓷的破坏被广泛讨论。
研究表明手工堆瓷组与压铸饰瓷组均未出现向界面扩散的裂纹和界面分层，这可能是因为饰面瓷与支架的热膨胀系数相匹配。
支架和饰面瓷的低热导率能够延缓瓷的冷却并产生残余热应力。
饰面瓷内部的残余张应力可能导致表面锥形裂纹的产生，裂纹在潮湿环境下迅速扩散。
不规则的饰面瓷厚度及基底冠与饰面瓷的相对厚度比例能够导致材料的热特性发生变化，在临床中这种变化也可能产生残余应力。
如果在修复设计中没有考虑到残余张应力的影响，在较低压力下饰面瓷就可能发生破坏。
预测模型，例如复杂形状多成分修复体的三维有限元分析和冷却率的影响的调查研究具有启发性的意义，是未来研究的目标。
虽然平板状三层结构复合体并不能完全代表牙科修复体的几何形状，但复合体的支架与饰面的厚度比与临床修复体相同。
本研究提供了全瓷系统体外可靠性和破坏模式的标准数据。
虽然本研究中所进行的机械性能测试并未证明压铸饰瓷具有突出的优点，但本研究可以为临床应用提供以下几方面的参考。
１．失蜡压铸系统的首要优点是其制作过程简单、效率高，能够制作指定厚度和解剖外形的个性化修复体，而制作指定厚度和解剖外形的个性化修复体是手工堆瓷技术很难达到的。
失蜡压铸系统的主要缺点是饰面瓷的色彩单
一、可选择性差、美学效果不佳，限制了其在前牙美学区域的应用。
２．将失蜡压铸技术、手工堆瓷技术与蜡型回切技术结合使用或许能供获得良好的美学效果，但却使失蜡铸压技术的简便性荡然无存。
３．临床研究表明在压铸系统和手工堆瓷系统中，向结合界面扩散的锥形裂纹的形成可能是饰面瓷断裂率较高的原因。
４．为了提高长期临床成功率，尚需进行适用于Ｙ一ＴＺＰ基底材料的饰面瓷的研究和改进。
结论 模拟抬滑动接触加速疲劳实验提供了评估两种不同饰瓷技术性能的研究方法。
本研究表明，分别使用压铸技术和手工堆瓷技术对Ｙ一ＴＺＰ支架饰瓷，两种Ｙ一ＴＺＰ支架一饰面瓷复合体的破坏模式及疲劳行为相同。
支架一饰面瓷复合体易发生疲劳引起的咬合破坏，并产生向结合界面快速扩散的锥形裂纹，为了保证长期临床成功率，不论使用压铸技术还是手工堆瓷技术，在操作过程中都应小心谨慎。
致谢 感谢ＩｖｏｃｌａｒＶｉｖａｄｅｎｔ、ＮＩＨ／ＮＩＤＣＲ一Ｐ０１－ＯＥ１０９７６、ＮＩＨ／ＮＩＤＣＲ一５Ｒ０１ＤＥ１７９２５一２和ＮＳＦ／ＣＭＭＩ一０７５８５３０对本文的部分支持。
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